Descripción general de los componentes del modelo de radar. Modelo matemático de radar.

2.2 Modelo matemático de radar

Como ya se indicó en el punto 1.1, los principales módulos del radar son la unidad de antena, junto con el interruptor de antena, el transmisor y el receptor. Como dispositivo terminal se puede utilizar una gran clase de diversos dispositivos, que se diferencian en la forma en que muestran la información y no afectan las señales de radar recibidas, por lo que esta clase de dispositivos no se considera.

2.2.1 Modelo matemático de la antena

Una de las principales características de la antena es su patrón direccional (DDP) /5/, que caracteriza la dependencia de la potencia radiada de la dirección (Figura 2.3).

Figura 2.3 – Patrón de energía de la antena

El diagrama de radiación de la antena en el plano del alcance del acimut en un ángulo de elevación constante con una distribución de campo uniforme a través de la apertura se expresa mediante la función:

(14)

El ángulo β para el movimiento uniforme de la antena en un círculo se puede encontrar mediante la fórmula:

(15)

donde ω es la velocidad angular de rotación de la antena, rad/s.

Consideremos la forma de la señal reflejada en un radar de 360 ​​grados. A medida que la antena gira, la amplitud de los pulsos de sondeo que irradian el objetivo cambia de acuerdo con el patrón de radiación. Por tanto, la señal de sondeo que irradia el objetivo resulta estar modulada y descrita en función del tiempo.

donde s P (t) – pulsos de radio del transmisor.

Supongamos que el objetivo prácticamente no cambia la duración de los pulsos reflejados y que se puede despreciar el movimiento del objetivo durante el tiempo de irradiación. Entonces la señal reflejada se caracteriza por la función:

donde k es un coeficiente constante.

Para un radar de antena única, en el que el diagrama de radiación de la antena durante la recepción se describe mediante la misma función F E (t) que durante la transmisión, la señal en la entrada del receptor se escribe en la forma:

Porque la velocidad de rotación de la antena es relativamente baja y el desplazamiento del haz durante el tiempo de retardo es mucho menor que el ancho del patrón de radiación, entonces F E (t)≈F E (t – t W). Además, una función que caracteriza el patrón de radiación de potencia:

(19)

donde β es el ángulo medido en una dirección desde el máximo hasta el azimut objetivo, grados;

Θ 0,5 – ancho del patrón de radiación a media potencia, medido en ambas direcciones desde el máximo (Figura 2.3), grados.

Teniendo en cuenta lo anterior, (17) se puede representar como:

aquellos. Los pulsos en la entrada del receptor se modulan en amplitud de acuerdo con el patrón direccional de potencia de la antena.

El azimut objetivo está determinado por los parámetros del sensor convertidor de código de ángulo (Figura 2.4).

Figura 2.4 – Esquema de conexión del sensor convertidor de código de ángulo

Cuando la antena gira, las señales del fotoemisor son registradas por el fotorreceptor después de que las señales pasan a través de los orificios en la placa ubicada en el eje de la antena. Las señales del fotodetector se transmiten al contador, que genera pulsos llamados pulsos MAI (intervalos cortos de acimut). El ángulo de rotación de la antena y, en consecuencia, el acimut de la señal de radar recibida está determinado por los pulsos MAI. El número de MAI coincide con el factor de conversión del medidor y determina la precisión con la que se mide el azimut.

Con base en lo anterior, el módulo de antena se caracteriza por los siguientes parámetros: la forma del patrón de radiación y su ancho, la ganancia de la antena y el número de MAI.

2.2.2 Modelo matemático del dispositivo transmisor

El dispositivo transmisor se puede caracterizar por la potencia de radiación, el número y tipo de señales de sondeo y la ley de su disposición.

El alcance del radar con un procesamiento óptimo de la señal y una determinada densidad de ruido espectral depende de la energía de la señal de sondeo, independientemente de su forma /5/. Teniendo en cuenta que la potencia máxima de los dispositivos electrónicos y los dispositivos alimentadores de antena es limitada, un aumento en el alcance se asocia inevitablemente con un aumento en la duración del pulso, es decir, con una disminución en la resolución del rango potencial.

Las señales complejas o que consumen mucha energía resuelven demandas conflictivas de mayor rango de detección y resolución. El rango de detección aumenta cuando se utilizan señales de alta energía. Es posible aumentar la energía aumentando la potencia o la duración de la señal. La potencia de un radar está limitada desde arriba por las capacidades del generador de radiofrecuencia y especialmente por la intensidad eléctrica de las líneas de alimentación que conectan este generador a la antena. Por lo tanto, es más fácil aumentar la energía de la señal aumentando la duración de la señal. Sin embargo, las señales de larga duración no tienen una buena resolución de alcance. Señales complejas con una base grande pueden resolver estas contradicciones /7/. Actualmente, las señales de frecuencia modulada (FM) se utilizan ampliamente como uno de los tipos de señales complejas.

El conjunto completo de señales de FM se puede describir mediante la fórmula:

(21)

donde T es la duración del pulso, s;

t – tiempo, argumento de función, varía dentro de , c;

b k – coeficientes de expansión de la serie de fases de la señal;

f 0 – frecuencia portadora de señal, Hz.

De hecho, con n = 1 obtenemos una señal linealmente modulada en frecuencia (chirrido), cuyo coeficiente b 0 - la base de la señal - se puede encontrar como:

(22)

donde Δf es la desviación de frecuencia de la señal de chirrido, Hz.

Si tomamos n = 1 y una desviación de frecuencia Δf = 0 Hz, obtenemos una señal MONO o pulso de video con envolvente rectangular, que también se usa ampliamente en radar para detectar objetivos a distancias cortas.

Otra forma de aumentar la energía de la señal manteniendo una duración de pulso corta es utilizar ráfagas de pulsos, es decir. una serie de pulsos separados por intervalos entre pulsos se considera una señal única. En este caso, la energía de la señal se calcula como la suma de las energías de todos los impulsos /7/.

La estación de radar P-15 (P-15MN) de rango de onda decimétrica estaba destinada a detectar objetivos que volaban a altitudes medias, bajas y extremadamente bajas. Entró en servicio en 1955. Se utilizó como parte de puestos de radar de unidades de ingeniería de radio y como estación de reconocimiento y designación de objetivos para unidades de misiles antiaéreos.

La estación P-15 se montó en un vehículo junto con el sistema de antena y se desplegó en posición de combate en 10 minutos. La fuente de alimentación fue transportada en un remolque.

Modelo de ZZ MODELL, el vehículo base ZIL-157 fue suministrado (probablemente) por ICM y está hecho de plástico, en mi opinión, no está nada mal. No hubo ningún problema especial durante el montaje. Estación de resina Kung. Durante el proceso de montaje fue necesario retocar el ajuste de la pared trasera (donde se encuentran las puertas dobles). Los gatos también son de resina y son bastante frágiles; uno se rompió. El sistema antena-alimentador está fabricado en material fotograbado.

El modelo fue pintado con pinturas acrílicas Tamia Color y todo cubierto con barniz mate Humbrol.

A partir de las modificaciones al modelo que les presenté, decidí hacer lo siguiente:

• cajas de herramientas ubicadas debajo de la pared trasera del kung en ambos lados;
• el segundo tanque de combustible del automóvil (solo se incluye uno con el modelo por alguna razón que desconozco);
• soporte de matrícula trasera;
• guía de ondas en la alimentación de la antena superior;
• el escalón inferior hasta la escalera en la pared lateral trasera del kung.

No lo levanté alto con gatos, porque... Según las instrucciones, todavía soviéticas, basta con que giren las ruedas del equipo suspendido si está situado sobre una superficie dura. También existe la posibilidad de conservar la goma en verano, las ruedas están pintadas de blanco. Aunque en mi práctica he visto un par de veces ruedas pintadas.

De las deficiencias que noté en el diagrama de montaje, noté una pequeña cosa. En el circuito, los soportes de alimentación de las antenas superior e inferior están unidos de la misma manera: con tubos a los que se conecta el cable de radiofrecuencia hacia abajo. Aunque en una emisora ​​real, en la antena inferior, está montada al revés (ver foto), esto lo noté por casualidad al intentar imitar un cable de radiofrecuencia, cuando ya estaba todo montado. La parte inferior de la guía de ondas de la antena fotograbada inferior tampoco está hecha con precisión: no se corresponde con el original, hubo que corregirla.

En cuanto al grado de correspondencia de todo el modelo con el original, quedé bastante satisfecho. Aunque todavía queda trabajo por hacer.

1

Este artículo presenta un modelo para el funcionamiento de una estación de radar VHF de largo alcance bajo la influencia de la interferencia pasiva natural causada por la disipación de energía radiada sobre las faltas de homogeneidad en la concentración de electrones de la capa E de la ionosfera (faltas de homogeneidad auroral de las latitudes norte). y faltas de homogeneidad orientadas magnéticamente en la capa E de la ionosfera de latitudes medias). Una característica del modelo presentado es que tiene en cuenta las características específicas de la aparición de estas interferencias pasivas. Se considera el procedimiento para modelar la detección de reflexiones de irregularidades orientadas magnéticamente en la capa E ionosférica. Como ejemplo, los resultados de la simulación del impacto en una estación de radar VHF de largo alcance con un conjunto de antenas en fase de reflexiones de irregularidades orientadas magnéticamente en la capa E de la ionosfera de latitud media, que difieren en tamaño y concentración de electrones, son exhibidos. El modelo propuesto se puede utilizar en el desarrollo de software destinado a probar estaciones de radar de alerta temprana.

1. Bagryatsky B.A. Reflejos de radar de auroras polares // Avances en las ciencias físicas. – vol. 2, volumen 73. – 1961.

2. Dolujánov M.P. Propagación de ondas de radio: libro de texto para universidades. – M.: Comunicación, 1972. – 336 p.

3. Mizun Yu.G. Propagación de ondas de radio en altas latitudes. – M.: Radio y Comunicaciones, 1986. – 144 p. enfermo.

4. Modelado en radar / A.I. Leónov, V.N. Vasenev, Yu.I. Gaidukov y otros; editado por AI. Leonova. – M.: Sov. radio, 1979. – 264 p. con enfermo.

5. Sverdlov Yu.L. Estudios de radar de irregularidades anisotrópicas a pequeña escala en la ionosfera polar: dis. ...Dr.Tech. Ciencia. – Múrmansk, 1990. – 410 p.

6. Manual de radar: trad. De inglés bajo dirección general V.S. Sauces / ed. MI. Skólnik. En 2 libros. Libro 1. – M.: Tekhnosphere, 2014. – 672 p.

7. Fundamentos teóricos del radar / ed. V.E. Dulevich. – M.: Sov. radio, 1964. – 732 p.

8. Física de los fenómenos aurorales. – L.: Nauka, 1988. – 264 p.

9. Física de la ionosfera / B.E. Brunelli, A.A. Namgaladze. – M.: Nauka, 1988. – 528 p.

Las interferencias causadas por la disipación de energía radiada sobre las faltas de homogeneidad en la concentración de electrones de la región E de la ionosfera (faltas de homogeneidad auroral (AN) de las latitudes septentrionales y faltas de homogeneidad orientadas magnéticamente (MON) de la capa E de la ionosfera de latitudes medias) han un impacto significativo en la calidad de funcionamiento del radar de detección de largo alcance (radar EAR) de alcance VHF. La presencia de interferencias conduce a una sobrecarga del sistema primario de procesamiento de señales, a la formación de trayectorias falsas y a una disminución en la proporción específica de energía gastada en el mantenimiento de objetos reales.

El artículo presenta un enfoque para modelar el funcionamiento de un radar a distancia bajo la influencia de la interferencia pasiva natural causada por la influencia de la ionosfera.

Los radares observados de la BS de las latitudes septentrionales y de la capa MON E de la ionosfera de latitudes medias, por regla general, se encuentran en el rango de altitud de 95 a 125 km, mientras que el espesor de la capa de heterogeneidades es de 0,5 a 20 km. km, y sus dimensiones longitudinales y transversales pueden alcanzar varios cientos de kilómetros.

Los resultados de estudios experimentales de interferencias aurorales y reflexiones de radio de la capa MON E de la ionosfera de latitudes medias mostraron que incluso volúmenes de dispersión relativamente pequeños (no más de un kilómetro cúbico) contienen un conjunto de reflectores "pseudoindependientes" que se mueven en relación el uno al otro. En consecuencia, la amplitud de la señal reflejada resultante es una superposición de un gran conjunto de componentes correspondientes a ondas elementales con sus propios centros de dispersión (amplitudes y fases aleatorias).

Todas las irregularidades ionosféricas ubicadas dentro del volumen general e irradiadas por la antena transmisora ​​se convierten en fuentes de radiación dispersa que afecta a la antena receptora. La potencia de la señal en la entrada de la antena receptora, creada por el volumen de dispersión, está determinada por la fórmula:

donde P Y - potencia radiada, W; D1 y D2: coeficientes de directividad de las antenas transmisora ​​​​y receptora; λ - longitud de onda, m; η - coeficiente de pérdida debido al entorno de propagación, imperfecciones de las rutas de procesamiento de señales, etc., 0 ≤ η ≤ 1; r1 y r2: distancias desde el transmisor y el receptor al centro del elemento dV de la región de dispersión, km; σ′ - ESR específica, es la relación entre la ESR total observada y el valor del volumen del pulso iluminado por el radar (dimensión m2/m3 = 1/m).

Al calcular, normalmente no utilizan la potencia de la señal recibida, sino su relación con la potencia del ruido Psh en la entrada del radar: la relación señal-ruido (SNR) q = Ppr/Psh.

Combinando todos los parámetros relacionados con el radar en un solo factor, que se llama potencial del radar, teniendo en cuenta que para el radar hasta r 1 ≈ r 2, obtenemos

En la práctica, el potencial del radar se determina basándose en los resultados de experimentos a gran escala midiendo q con características conocidas del radar y del objetivo. Si tiene una evaluación del potencial, para calcular la SNR a partir de objetos de observación ubicados en un rango arbitrario, es conveniente utilizar la siguiente fórmula:

donde P 0 es una estimación del potencial del radar (un valor numéricamente igual a la SNR de un objetivo con σ eff = 1 m2, situado normal a la superficie de la antena, a una distancia R 0); R es el rango para el cual se calcula la SNR, km.

La expresión (2), teniendo en cuenta la desviación del haz del conjunto de antenas en fase en los planos azimutal y de elevación de la normal de la antena, así como teniendo en cuenta la posición del volumen de dispersión con respecto a los máximos de los diagramas de radiación de la antena, toma la forma

donde es una función que tiene en cuenta el cambio de potencial en función de la desviación del patrón de radiación de lo normal; α 0, β 0 - el valor del azimut y del ángulo de elevación correspondiente al potencial máximo; α, β: valores actuales de acimut y ángulo de elevación de la fuente de señal.

Funciones que tienen en cuenta el cambio en la magnitud de la señal dependiendo de la posición del centro del volumen de dispersión con respecto al máximo del patrón de radiación de las antenas transmisoras (receptoras) para radares con matriz en fase

donde N H, N V - el número de emisores dentro de la antena horizontal y verticalmente; s - paso de rejilla, m; λ - longitud de onda del radar, m; α n, β n - ángulos de desviación del centro del volumen elemental de lo normal; α x, β x: ángulos de desviación del patrón de radiación máximo en acimut y elevación de la normal.

EPR específico de la región de ionización.

donde k = 2π/λ (λ es la longitud de onda del radar); χ es el ángulo entre el vector eléctrico de la onda incidente y el vector de onda de la onda dispersa; T - radio de correlación transversal (relativo a los ejes xey), m; L - radio de correlación longitudinal (con respecto al eje z), m; es el cuadrado medio de las fluctuaciones de la densidad electrónica en la región de dispersión; λ N - longitud de onda del plasma, m; θ es el ángulo entre el vector de onda de la onda incidente y la dispersión; ψ es el ángulo entre el vector de onda de la onda incidente y el plano normal al eje z (ángulo de escorzo).

El ángulo de aspecto ψ está determinado por la relación

donde Hx, Hy, Hz son los componentes del campo geomagnético en el punto de reflexión, respectivamente, a lo largo de los ejes x, y, z dirigidos al norte, este y al centro de la Tierra. Los valores de Hx, Hy, Hz se calculan de acuerdo con el modelo seleccionado del campo geomagnético de la Tierra, por ejemplo IGRF (Campo Geomagnético Internacional);

rx, ry, rz: los componentes correspondientes del vector de onda (calculados en función de las coordenadas de la dislocación del radar);

Teniendo en cuenta que los radares DL registran la retrodispersión, es decir χ = 90°, y θ = 180°, tenemos

(4)

Como puede verse en (3) y (4), la antiderivada del integrando en (3) no se expresa mediante funciones analíticas y los valores SNR se pueden obtener mediante integración numérica.

Suponiendo que los valores de L, T, , λ N dentro del volumen de dispersión durante el tiempo de irradiación tienen un valor constante, obtenemos

donde n es el número de volúmenes elementales ΔV i en los que se divide el volumen de dispersión total de la región de ionización V.

Para estimar desde arriba el valor del volumen de dispersión de la capa MON E de la ionosfera, se puede utilizar la expresión para el volumen permitido del radar:

donde R es la distancia al centro del volumen de dispersión; Δα, Δβ, ΔR: resolución del radar en azimut, elevación y alcance.

El análisis del factor en (5) muestra que hace una contribución significativa solo para aquellos valores de T2 cercanos a , mientras que

Teniendo en cuenta la suposición hecha

Consideremos el procedimiento para modelar el funcionamiento de un radar BS bajo la influencia del EPP causado por el MON de la capa E de la ionosfera.

La posición y las dimensiones de la región de dispersión (capa E AN, MON de la ionosfera de latitud media) en el área de cobertura del radar BS se especifican mediante: las coordenadas geográficas del centro; dimensiones longitudinales y transversales; altura y espesor de la capa.

Por cada señal detectada, se genera una marca en la estación de radar. Se entiende por marca un conjunto de características numéricas discretas obtenidas mediante el procesamiento de las señales de eco recibidas. El conjunto específico de características que componen la marca depende del tipo de radar. Normalmente, la marca incluye estimaciones de alcance, azimut, elevación, amplitud de la señal (potencia) y velocidad radial para radares que miden el cambio de frecuencia Doppler de la señal recibida.

Al observar una dirección angular para cada haz de medición, la SNR se calcula usando la fórmula (7). Los cálculos se realizan teniendo en cuenta las siguientes consideraciones.

Las dimensiones de los volúmenes elementales deben elegirse de modo que dentro de sus límites el ángulo de aspecto permanezca prácticamente sin cambios. Para obtener una precisión SNR satisfactoria, las dimensiones angulares ΔV i (en acimut Δε e y ángulo de elevación Δβ e) no deben exceder 0,1°. En base a esto, en cada elemento del rango permitido la viga se divide en volúmenes elementales. Para cada centro ΔV i se calculan las coordenadas geográficas y la altura (φ, λ, h). La suma en la fórmula (7) se realiza sobre volúmenes elementales cuyo centro (φ, λ, h) pertenece a la región de dispersión. El valor de ΔV i se calcula de manera similar a (6).

Los valores de , λ N y L incluidos en la fórmula (7) se pueden obtener generalizando los estudios experimentales publicados en.

La distribución de densidad de probabilidad de la amplitud de la señal reflejada por AN y MON de la ionosfera de latitudes medias se describe mediante la ley de Rayleigh, y la potencia, mediante la ley exponencial. El desplazamiento de frecuencia Doppler de la señal reflejada (para radares DL que realizan la medición correspondiente) se modela mediante una variable aleatoria que tiene una distribución normal con expectativa matemática cero y desviación estándar igual a 1 kHz.

La obtención de estimaciones del azimut y del ángulo de elevación se realiza de acuerdo con los algoritmos de funcionamiento de una estación de radar específica.

En la Fig. 1 y 2 muestran los resultados del modelado de marcas en diferentes planos, cuando se ubican en el área de cobertura del radar de hasta dos capas MON E diferentes.

Arroz. 1. Resultados de la simulación (heterogeneidad n.° 1)

Arroz. 2. Resultados de la simulación (heterogeneidad nº 2)

Datos iniciales del radar: coordenadas del punto de posición: 47° N, 47° E; acimut de la bisectriz del área de cobertura 110°; ancho del área de cobertura en azimut 120°, en elevación 16°; anchura del patrón de radiación en azimut 1,5°, elevación 1,5°; ΔR = 300 m; potencial de radar 40 dB; umbral de detección 15 dB; la longitud de onda operativa del radar es de 0,8 m. Para estimar las coordenadas angulares en cada plano de coordenadas, se forman dos patrones de radiación que se cruzan, espaciados en la misma cantidad de la dirección de señal igual: el punto de intersección de los patrones (rayos). El valor de separación entre haces es igual a la mitad del ancho del haz a la mitad del nivel de potencia. Se simularon 15 ciclos de visualización del área de cobertura.

Parámetros de irregularidad ionosférica N° 1: el centro está ubicado en un punto con coordenadas 50,4°N, 58,7°E; altitud 105 kilómetros; espesor de altitud 3 km; dimensión longitudinal 5 km; dimensión transversal 5 km; L = 10 metros; λ norte = 75 m.

Parámetros de irregularidad ionosférica N° 2: el centro está ubicado en un punto con coordenadas 50,4 °N, 58,7 °E; altitud 117 kilómetros; espesor de altitud 3 km; dimensión longitudinal 5 km; dimensión transversal 25 km; L = 10 metros; λ norte = 75 m.

El análisis de los resultados obtenidos mostró que, al variar los parámetros de las irregularidades ionosféricas, es posible obtener parámetros de marcado similares a los parámetros obtenidos experimentalmente durante el funcionamiento del radar BS en condiciones de exposición a interferencia ionosférica.

El modelo propuesto para el funcionamiento de radares DL en condiciones de interferencia pasiva natural causada por reflejos de la ionosfera tiene en cuenta las características de los procesos físicos que determinan las características específicas de su aparición.

El modelo permite evaluar algoritmos para el funcionamiento de radares DL en condiciones de interferencia pasiva causada por la influencia de la ionosfera y puede utilizarse en el desarrollo de software destinado a probar radares BL.

Enlace bibliográfico

Azuka K.K., Stolyarov A.A. SIMULACIÓN DEL FUNCIONAMIENTO DE UN RADAR DE DETECCIÓN DE LARGO ALCANCE VHF EN CONDICIONES DE INTERFERENCIA NATURAL PASIVA POR INFLUENCIA DE LA IONOSFERA // Investigación Fundamental. – 2016. – N° 6-1. – págs. 9-13;
URL: http://fundamental-research.ru/ru/article/view?id=40362 (fecha de acceso: 25 de noviembre de 2019). Llamamos su atención sobre las revistas publicadas por la editorial "Academia de Ciencias Naturales".

Última actualización de la descripción por parte del fabricante. 21.09.2018

Lista filtrable

Substancia activa:

ATX

Grupo farmacológico

Clasificación nosológica (CIE-10)

Imágenes en 3D

Compuesto

Comprimidos recubiertos con película	1 mesa
sustancias activas:
etinilestradiol	0,03 mg
drospirenona	3 mg
excipientes (núcleo): monohidrato de lactosa: 43,37 mg (la cantidad de monohidrato de lactosa puede variar según la pureza del principio activo); almidón de maíz - 12,8 mg; almidón pregelatinizado - 15,4 mg; povidona-K25 - 3,4 mg; croscarmelosa de sodio - 1,6 mg; estearato de magnesio - 0,4 mg
Excipientes (cáscara): Opadry amarillo 03B38204 (hipromelosa 6cP - 62,5%, dióxido de titanio - 29,5%, macrogol 400 - 6,25%, colorante amarillo de óxido de hierro - 1,75%) - 2 mg

efecto farmacológico

efecto farmacológico- anticonceptivo, estrógeno-gestagénico.

Modo de empleo y dosis.

Adentro. Los comprimidos deben tomarse en el orden indicado en el envase, aproximadamente a la misma hora todos los días, con una pequeña cantidad de agua.

Debes tomar 1 comprimido. continuamente durante 21 días. La toma de comprimidos del siguiente paquete comienza después de un descanso de 7 días, durante el cual suele observarse un sangrado similar al menstrual (sangrado por deprivación). Como regla general, comienza entre 2 y 3 días después de tomar la última píldora y es posible que no termine hasta que comience a tomar las píldoras de un nuevo paquete.

Comienza a tomar MODELL® PRO. Si no ha tomado ningún anticonceptivo hormonal en el mes anterior, el uso de MODELL ® PRO debe comenzar el 1er día del ciclo menstrual (es decir, el 1er día del sangrado menstrual). Es posible comenzar a tomarlo entre el día 2 y el 5 del ciclo menstrual, pero en este caso se recomienda utilizar adicionalmente un método anticonceptivo de barrera durante los primeros 7 días de tomar los comprimidos del primer paquete.

Cambio de otros AOC, anillo vaginal o parche anticonceptivo. Es preferible empezar a tomar MODELL PRO al día siguiente de tomar el último comprimido del envase anterior, pero en ningún caso más tarde del día siguiente a la pausa habitual de 7 días. Tomar MODELL ® PRO debe comenzar el día en que se retira el anillo o parche vaginal, pero a más tardar el día en que se insertará un anillo nuevo o se aplicará un parche nuevo.

Cambio de anticonceptivos que contienen únicamente gestágenos (minipíldoras, formas inyectables, implantes o DIU con liberación controlada de gestágenos). Puede pasar de una minipíldora a tomar MODELL ® PRO cualquier día (sin interrupción), de un implante o DIU, el día de su extracción, de un anticonceptivo inyectable, el día en que corresponde la siguiente inyección. En todos los casos, es necesario utilizar un método anticonceptivo de barrera adicional durante los primeros 7 días de toma de las pastillas.

Después de un aborto en el primer trimestre del embarazo, puede comenzar a tomar el medicamento inmediatamente, el día del aborto. Si se cumple esta condición, la mujer no necesita métodos anticonceptivos adicionales.

Después del parto o aborto en el segundo trimestre del embarazo. Se recomienda comenzar a tomar el medicamento entre los días 21 y 28 después del parto (en ausencia de lactancia materna) o del aborto en el segundo trimestre del embarazo.

Si se inicia el uso más tarde, es necesario utilizar un método anticonceptivo de barrera adicional durante los primeros 7 días de toma de las píldoras. Si ha tenido contacto sexual, antes de comenzar a tomar el medicamento MODELL ® PRO, debe excluir el embarazo o esperar hasta su primera menstruación.

Tomar las pastillas olvidadas. Si el retraso en la toma del medicamento es inferior a 12 horas, la protección anticonceptiva no se reduce.

Debe tomar el comprimido lo antes posible y tomar el siguiente comprimido a la hora habitual. Si el retraso en la toma del medicamento es superior a 12 horas, se puede reducir la protección anticonceptiva. Cuantas más pastillas se omitan y cuanto más cerca esté la pastilla olvidada de la pausa de 7 días en la toma de pastillas, mayor será la probabilidad de embarazo. En este caso, puedes guiarte por las siguientes dos reglas básicas:

El medicamento nunca debe interrumpirse por más de 7 días;

Para lograr una supresión adecuada del eje hipotalámico-pituitario-ovárico, se requieren 7 días de uso continuo de comprimidos. En consecuencia, si el retraso en la toma de las pastillas es de más de 12 horas (el intervalo desde que se tomó la última pastilla es más de 36 horas), la mujer debe seguir las recomendaciones que se detallan a continuación.

La primera semana de uso del medicamento. La última pastilla olvidada debe tomarse lo antes posible, tan pronto como la mujer lo recuerde (incluso si esto significa tomar dos pastillas al mismo tiempo). El siguiente comprimido se toma a la hora habitual. Además, debe utilizar un método anticonceptivo de barrera (como un condón) durante los próximos 7 días. Si las relaciones sexuales tuvieron lugar durante la semana anterior a omitir la pastilla, se debe tener en cuenta la posibilidad de embarazo.

Segunda semana de uso del medicamento. La última pastilla olvidada debe tomarse lo antes posible, tan pronto como la mujer lo recuerde (incluso si esto significa tomar dos pastillas al mismo tiempo). El siguiente comprimido se toma a la hora habitual. Siempre que la mujer haya tomado las píldoras correctamente durante los 7 días anteriores a la primera píldora olvidada, no es necesario utilizar medidas anticonceptivas adicionales.

En caso contrario, o si olvida dos o más comprimidos, deberá utilizar además métodos anticonceptivos de barrera (por ejemplo, un preservativo) durante 7 días.

Tercera semana de uso del medicamento. El riesgo de embarazo aumenta debido a la próxima pausa en la toma de pastillas. Debe ceñirse estrictamente a una de las dos opciones siguientes. Sin embargo, si durante los 7 días anteriores a la primera píldora olvidada, todas las píldoras se tomaron correctamente, no es necesario utilizar métodos anticonceptivos adicionales. De lo contrario, deberá utilizar el primero de los siguientes regímenes y además utilizar un método anticonceptivo de barrera (por ejemplo, un condón) durante 7 días.

1. Es necesario tomar la última pastilla olvidada lo antes posible, tan pronto como la mujer lo recuerde (incluso si esto significa tomar dos pastillas al mismo tiempo). Los siguientes comprimidos se toman a la hora habitual hasta que se agoten los comprimidos del envase actual. El siguiente paquete debe iniciarse inmediatamente y sin interrupción.

Es poco probable que haya sangrado por deprivación hasta que se termine el segundo paquete, pero pueden ocurrir manchado y sangrado intermenstrual mientras se toman las tabletas.

2. También puede dejar de tomar los comprimidos del paquete actual, iniciando así un descanso de 7 días (incluido el día que olvidó los comprimidos) y luego comenzar a tomar los comprimidos de un nuevo paquete. Si una mujer omite tomar las pastillas y luego no presenta sangrado por privación durante la pausa, se debe descartar el embarazo.

Recomendaciones en caso de trastornos gastrointestinales. En caso de trastornos gastrointestinales graves (vómitos, diarrea), la absorción puede ser incompleta, por lo que se deben utilizar métodos anticonceptivos adicionales. Si se producen vómitos dentro de las 3 a 4 horas posteriores a la toma del comprimido, debe seguir las recomendaciones para omitir comprimidos. Si una mujer no quiere cambiar su régimen de dosificación habitual y trasladar su ciclo menstrual a otro día de la semana, deberá tomar un comprimido adicional de un envase diferente.

Cambiar el día de inicio del ciclo menstrual. Para retrasar la aparición de la menstruación, es necesario continuar tomando los comprimidos del nuevo paquete MODELL ® PRO sin descanso de 7 días. Los comprimidos del nuevo paquete se pueden tomar durante el tiempo necesario, incl. hasta que se acabe el embalaje. Mientras se toma el medicamento del segundo paquete, es posible que se produzcan manchas en la vagina o sangrado uterino intermenstrual. Debe reanudar el uso regular de MODELL ® PRO a partir del siguiente paquete después del descanso habitual de 7 días. Para posponer el inicio de la menstruación a otro día de la semana, la mujer debe acortar la siguiente pausa en la toma de pastillas en el número deseado de días. Cuanto más corto sea el intervalo, mayor será el riesgo de que no tenga sangrado por deprivación y posteriormente experimente manchado y sangrado intermenstrual mientras toma el segundo paquete (como si quisiera retrasar el inicio de la menstruación).

Información adicional para categorías especiales de pacientes.

Uso en niños. La eficacia y seguridad del fármaco como anticonceptivo se han estudiado en mujeres en edad reproductiva. Se supone que la eficacia y seguridad del fármaco en la edad pospuberal hasta los 18 años son similares a las de las mujeres mayores de 18 años. No está indicado el uso del fármaco antes de la menarquia.

Anteriormente hemos analizado modelos de estaciones de radar.

Hoy me gustaría presentarles una review del modelo de radar P-18 Terek (1RL131), en escala 1/72. Al igual que los anteriores, es producido por la empresa ucraniana modelo ZZ. El juego tiene el número de catálogo 72003 y está empaquetado en una pequeña caja de cartón blando con tapa extraíble.

En su interior hay piezas de plástico, piezas de resina, fotograbados e instrucciones.

Se basa en un modelo de plástico del camión de plataforma Ural de ICM , la mayor parte proviene de él. Este modelo ya ha sido considerado varias veces, se analizaron en detalle todas las deficiencias y métodos para eliminarlas, por lo que no veo sentido en repetirme. Sólo podemos decir que Tankograd fabrica la cabina y las ruedas correctas.

Algunos elementos del travesaño y de los puntales de la antena también están hechos de plástico. Pero no me gustó mucho su calidad, es mejor reemplazar estas piezas con alambre de sección adecuada.

La resina se utiliza para fabricar una furgoneta de metal con un dispositivo de mástil de antena (AMU), soportes laterales y una caja de cambios de transmisión de antena.

No hay quejas especiales sobre las piezas de resina, hay una pequeña cantidad de rebabas, no hay desplazamientos ni cavidades.

El kit contiene dos fotograbados, que contienen principalmente elementos de la antena del radar P-18.

La calidad del grabado no es satisfactoria, pero hay que tener en cuenta que los directores de antena tienen una sección transversal redonda, pero aquí, debido a los costes tecnológicos, se obtiene una sección transversal cuadrada.

En principio, puedes dejar estos nodos como están, pero puedes hacer un conductor y soldar los directores con alambre y de diferentes diámetros. El mástil en sí, un verdadero radar P-18, está ensamblado en las esquinas con elementos de refuerzo planos. Este momento se transmite correctamente mediante fotograbado.

Las instrucciones, según los estándares actuales, son muy primitivas. Y tras un examen más detenido, algunas etapas del montaje plantean dudas. Me gustaría que el fabricante mostrara con más detalle el montaje de una unidad tan compleja como la antena de radar P-18.

Para resolver la mayoría de las dudas sobre el material, hice una revisión fotográfica bastante detallada. paseo en el Museo Técnico AvtoVAZ en Toliatti.

También vale la pena agregar que el radar P-18 Terek (1RL131) consta de dos vehículos: uno de hardware, con carrocería K-375, y un vehículo con AMU, que ahora estamos considerando. Cuando se trabaja en un modelo, vale la pena tener esto en cuenta y fabricar dos coches a la vez. Al trabajar en un vehículo de hardware, es necesario tener en cuenta la ubicación y el tamaño de las trampillas en la carrocería. Para ello es necesario buscar buenas fotografías y, si es posible, tomar medidas de este producto.

En conclusión, vale la pena señalar que este modelo claramente no es para modeladores principiantes y para obtener un resultado decente, debes tener tiempo y paciencia. Su precio en tiendas online ronda los 40 dólares, lo que al fin y al cabo no es poco, teniendo en cuenta el tipo de cambio actual del dólar.